СНиП 2.03.02-86. Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона
СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПЛОТНОГО СИЛИКАТНОГО БЕТОНА
СНиП 2.03.02-86
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ СССР
РАЗРАБОТАНЫ ВНИИстромом им. П. П. Будникова Минстройматериалов СССР (д-р техн. наук, проф. В. М. Гусаков — руководитель темы; кандидаты техн. наук Е. П. Розовский, И. A. Нисканен, А. С.Бычков; И. А. Харичев) с участием ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (кандидаты техн. наук П.Г.Лабозин - руководитель темы и В. А. Камейко; Л. М. Ломова), НИИСК Госстроя СССР (кандидаты техн. наук В.И. Скатынский — руководитель темы, В. А. Критов, Л. Н. Шевелева), НИПИсиликатобетона Минстройматериалов СССР (канд. техн. наук Э. И. Рохумяги - руководитель темы; М. Э. Кангерт, М. М. Планкен), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук А. С. 3алесов — руководитель темы; канд. техн. наук Л. К. Руллэ). ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (И. К. Никитин).
ВНЕСЕНЫ Минстройматериалов СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандар¬тизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (В. М. Скубко).
С введением в действие СНиП 2.03.02-86 „Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона" с 1 января 1988 г. утрачивает силу Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного батона (СН 165-76).
При пользовании нормативными документами следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале “Бюллетень строительной техники”, “Сборнике изменений к строительным нормам и правилам” Госстроя СССР и в информационном указателе “Государственные стандарты СССР” Госстандарта СССР.
Государственный
строительный Строительные нормы и
правила СНиП 2.03.02-86
комитет СССР
(Госстрой СССР) Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона Взамен
СН 165-76
Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из плотного силикатного бетона на плотных заполнителях по ГОСТ 25214—82 и предназначенных для работы в условиях систематического воздействия температуры не выше 50 и не ниже минус 70 °С.
Нормы устанавливают требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из такого бетона средней плотности (в высушенном до постоянной массы состоянии) 1700 кг/м3 и более в соответствии с указаниями СН 529—80 и применяемых для строительства производственных и вспомогательных зданий и сооружений промышленных и сельскохозяйственных предприятий, жилых и общественных зданий.
Положения данных норм соответствуют СТ СЭВ 384-76.
При проектировании конструкций из указанного бетона, предназначенных для работы в особых условиях эксплуатации (при сейсмических воздействиях, в среде с агрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условиях повышенной влажности и т. п.) необходимо соблюдать дополнительные требования, предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.
По показателям прочности бетона приняты классы бетона по прочности на сжатие в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.
Внесены Минстройматериалов СССР Утверждены постановлением Государственного строительного комитета СССР от 31 января 1986 г. № 78 Срок введения в действие
1 января
1988 г.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона следует проектировать в соответствии с основными положениями СНиП 2.03.01-84 и с учетом указаний настоящих норм.
1.2. Конструкции из плотного силикатного бетона следует применять в зависимости от влажностного режима эксплуатации и степени агрессивности среды зданий и сооружений (см. п. 1.3):
в неагрессивных средах или при воздействии агрессивных газов группы А — независимо от влажностного режима эксплуатации конструкций;
при воздействии газовых (кроме газов группы А) или твердых агрессивных сред — при относительной влажности внутреннего воздуха помещений до 75 % или в сухой и нормальной зонах влажности;
при воздействии неагрессивных и агрессивных вод — в безнапорных сооружениях.
1.3. Влажностный режим эксплуатации конструкций характеризуется:
в отапливаемых зданиях — относительной влажностью внутреннего воздуха помещений;
в неотапливаемых зданиях, а также в сооружениях, находящихся на открытом воздухе, — климатическими районами строительства согласно СНиП 2.01.01-82.
Степень агрессивности воздействия газовых и твердых сред на конструкции из плотного силикатного бетона следует определять согласно СНиП 2.03.11-84, а степень агрессивности воздействия жидких сред — по табл. 1 настоящих норм.
1.4. При проектировании конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, необходимо предусматривать их защиту в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-84, причем приведенные в указанных нормах требования к ширине раскрытия трещин, толщине защитного слоя бетона и плотности бетона учитывать не следует, а степень агрессивного воздействия сред должна определяться согласно указаниям п. 1.3 настоящих норм.
1.5. Защита арматуры от коррозии предусматривается в зависимости от условий эксплуатации конструкций;
при относительной влажности внутреннего воздуха до 60 % или в сухой зоне влажности специальных мер по защите арматуры от коррозии предусматривать не следует;
при относительной влажности внутреннего воздуха свыше 60 до 75% или в нормальной зоне влажности, как правило, необходимо принимать меры к обеспечению сохранности арматуры в бетоне (увеличение марок бетона по плотности на одну ступень по сравнению с приведенными в п. 2.5 настоящих норм или нанесение на поверхность конструкции паронепроницаемого покрытия);
при относительной влажность внутреннего воздуха свыше 75 % или во влажной зоне, а также при наличии агрессивных сред и усиленном воздействии атмосферных осадков и отрицательных температур арматуру необходимо защищать от коррозии латексно-минеральным покрытием. Допускается предусматривать другие виды покрытий после специальной проверки их технологических и защитных свойств и сцепления арматуры с бетоном.
Таблица 1
Степень агрессивного воздействия сред на конструкции
Признаки агрессивности
жидких сред неагрес-сивная слабо-агрессивная средне- и сильноа㬬¬ рессивная
1.Общекислотная агрессивность, водородный показатель рН Св. 4 От 1 до 4 До 1
2.Содержание магнезиальных со-лей (магнезиальная агрессив-ность), концентрация ионов Mg2+, г/м3 До 300 От 300 до 500 Св. 500
3. Содержание свободной (агрес-сивной углекислоты (углекис-лотная агрессивность) СО2, г/м3 До 20 От 20 до 50 Св. 50
4. Щелочная агрессивность, кон-центрация едких щелочей в расчете на Na+ + К+, кг/м3 До 100 0т 100 до 150 Св. 150
5. Содержание сульфатов (суль-фат¬ная агрессивность) в перес¬чете на ионы SO2-4, кг/м3 До 10 От 10 до 20 Св. 20
П р и м е ч а н и я: 1. Жидкая среда считается слабоагрессивной, если глубина разрушения бетона за 50 лет не превышает 2 см.
2. Нормы агрессивности жидких сред в настоящей таблице приняты для интервала температур среды от 0 до 25°С. При температуре среды вне пределов данного интервала заключение об агрессивности вод дается на основе результатов специальных исследований.
3. Проточные и непроточные пресные воды (мягкие и жесткие) по отношению к плотному силикатному бетону являются неагрессивными.
4. При неполном погружении (в условиях капиллярного подсоса воды) или периодическом воздействии растворов едких щелочей или сульфатных растворов с концентрацией сульфат-ионов свыше 600 г/м3 т. е. при возможности накопления в порах бетона солей, оказывающих разрушающее действие на бетон, среда является сильноагрессивной по отношению к плотному силикатному бетону.
5. При содержании в воде веществ, не предусмотренных настоящей таблицей, степень агрессивности воздействия среды следует устанавливать на основе результатов специальных исследований.
1.6. При проектировании конструкций, систематически подвергающихся воздействию атмосферных осадков (плит балконов, лоджий, карнизов, парапетов и т. п.), следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие постоянный отвод воды с этих конструкций и исключающие затекание воды на нижнюю поверхность.
1.7. В наружных ограждающих конструкциях, на внутренней поверхности которых допускается конденсация водяного пара или внутренние поверхности которых по технологическим условиям производства омываются водой (например, в банях), необходимо предусматривать устройство с внутренней стороны водонепро¬ницаемого слоя согласно требованиям СНиП II-3-79.
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.8. При проектировании конструкций из плотного силикатного бетона необходимо соблюдать основные расчетные требования СНиП 2.03.01-84, а при проектировании элементов стен с двух- и многорядной разрезкой — требования СНиП II-22-81.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1.9. Предельные значения предварительного напряжения sp и sp соответственно в напрягаемой арматуре S и S следует назначать с учетом допустимых отклонений р значения предварительного напряжения таким образом, чтобы для стержневой и проволочной арматуры выполнялись условия:
sp + p и sp - . (1)
Значение р, МПа, при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05р, а при электротермическом и электро- термомеханическом способах определяется по формуле
р = 30 + , (2)
где а величина, принимаемая равной 360 при неавтоматизированном способе натяжения арматуры и 90 при автоматизированном;
l длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.
1.10. Значения напряжений con1 и con1 соответственно в напрягаемой арматуре S и S, контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными sp è sp (см. п. 1.9) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл. 2 настоящих норм.
Значения напряжений в напрягаемой арматуре S и S, контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно con2 и con2 определяемым по формулам (3) и (4) СНиП 2.03.01-84.
1.11. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
Таблица 2
Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры Обоз-наче¬ния Значение потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры
на упоры на бетон
А. Первые потери
1. Релаксация напряже¬ний арматуры: при механи-ческом способе натя¬же-ния: 1
а) проволочной
б) стержневой
при электротермических и электротермомеха¬ни¬чес-ких способах натяжеения стержневой арматуры
Здесь sp прини¬ма¬ется без учета потерь, МПа. Если вычис¬лен-ные значения потерь окажутся отрица¬тель-ными, их следует принимать равными нулю
2. Автоклавная обра¬ботка изделий 2 20
3. Деформация анкеров, расположенных у натяж-ных устройств 3 Принимаются по поз. 3 табл. 5 СНиП 2.03.01-84 Принима¬ются по поз. 3 табл.5 СНиП 2.03.01-84
4. Трение арматуры:
а) о стенки каналов или о поверхность бетона конст-рукций
4
Принимают¬ся по поз. 4а табл. 5 СНиП 2.03.01-84
6) об огибающие прис-пособления 4 Принимаются по поз. 4б табл. 5 СНиП 2.03.01-84
5. Деформация стальных форм при неодновре-менном натяжении арма-турных стержней 5 Принимаются по поз. 5 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
6. Быстронатекающая ползучесть бетона 6 ,
где
0 коэффициент определяемый по формуле
;
bp определяется cогласно пп. 1.27 и 1.28 СНиП 2.03.01-84 на уровне центра тяжести площадей сечения про дольной арматуры S и S c учетом потерь по поз. 1 - 5 настоящей таблицы;
Rbn принимается по табл. 8 настоящих норм
Б. Вторые потери
7. Релаксация напря¬жений арматуры 7
_ Принимают¬ся по поз. 7 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
8. Усадка бетона (см. п.1.12 настоящих норм) 8 30 30
9. Ползучесть бетона 9
где
s, p1, коэффици-енты, определяемые в соответствии с указаниями п.1.13 настоящих норм;
6 потери, прини-маемые по поз. 6 настоящей таблицы;
bp см. поз. 6 настоящей таблицы
10. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, со стоящих из блоков) 10 Принимают¬ся no поз. 11 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
П р и м е ч а н и е. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре S определяются так же, как и в арматуре S.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать потери:
а) первые от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений арматуры, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), автоклавной обработки, быстронатекающей ползучести бетона, проявляющейся в процессе обжатия;
б) вторые от усадки и ползучести бетона.
При натяжении арматуры на бетон следует учитывать потери:
а) первые от деформации анкеров, трения арматуры о стенки или о поверхность конструкции;
б) вторые от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 2 настоящих норм. При наличии специальных опытных данных эти потери допускается принимать по результатам опытов.
Суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.
1.12. При определении потерь предварительного напряжения от усадки бетона по поз. 8 табл. 2 настоящих норм необходимо соблюдать следующие требования:
а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери умножать на коэффициент определяемый по формуле
, (3)
где е основание натуральных логарифмов;
t время, отсчитываемое со дня окончания автоклавной обработки;
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности окружающей воздушной среды ниже 40 %, потери от усадки бетона увеличивать на 25 %.
1.13.Значение функции Ф при определении потерь предварительного напряжения от ползучести бетона (см. поз. 9 табл. 2 настоящих норм) следует вычислять по формуле
, (4)
где отношение модулей упругости напрягемой арматуры и бетона
s коэффициент армирования сечения напрягаемой арматурой, определяемый по формуле
, (5)
1 коэффициент, определяемый по формуле
, (6)
здесь усилие обжатия с учетом потерь напряжения по поз.15 табл. 2 настоящих норм;
t характеристика ползучести бетона, определяемая по формуле:
(7)
здесь b предельное значение характеристики ползучести бетона, определяемое согласно п. 2.13 настоящих норм;
4 коэффициент нелинейности, принимаемый по табл. 3 настоящих норм или по формулам:
при 0,4, 4 = 0,8; (8)
„ 0,4, 4 = 0,4+ ;
l2 коэффициент, учитывающий продолжительность действия напряжений bp, определяемый по табл. 4 настоящих норм или по формуле
(9)
где t время, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции; если этот срок неизвестен, значение следует принимать при t = 100 сут.
Значения функции Ф могут определяться по табл. 5 настоящих норм в зависимости от величии, t и произведения sp1 .
1.14. Значения напряжений в бетоне и арматуре, а также усилия предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно напряженных элементов, следует определять согласно указаниям пп. 1.27 и 1.28 СНиП 2.03.01-84, при этом значения потерь предварительного напряжения следует принимать по табл. 2 в соответствии с пп. 1.10—1.13 настоящих норм.
1.15. Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия bp не должны превышать значений (в долях от передаточной прочности бетона Rbp), указанных в табл. 7 СНиП 2.03.01-84, при замене величины Rbp на величину Rbn, принимаемую по табл. 8 настоящих норм.
Значение bp определяется согласно п. 1.14 настоящих норм на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения по поз. 15 табл. 2 настоящих норм и при коэффициенте точности натяжения арматуры sp равном единице.
Таблица 3
Степень обжатия бетона bp/Rbn 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Коэффициент нелинейности 4 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4
Таблица 4
Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции 3 7 14 28 60 90 100
Коэффициент
0,03 0,07 0,13 0,25 0,451 0,593 0,632
Продолжение табл. 4
Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции 120 180 240 300 360 720
Коэффициент
0.699 0,835 0.909 0.950 0,973 0,999
Таблица 5
s1 Функция при значении t
0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4
0 0 0 0 0 0 0
0,1 0,035 0,070 0,103 0,135 0,166 0,196
0,2 0,065 0,125 0,131 0,234 0,284 0,330
0,3 0,088 0,169 0,211 0,309 0,370 0,378
0,4 0,108 0,205 0,290 0,368 0,436 0,444
0,5 0,124 0,234 0,330 0,413 0,486 0,550
0,6 0,139 0,259 0,362 0,451 0,528 0,593
0,7 0,150 0,285 0,386 0,489 0,557 0,624
0,8 0,163 0,300 0,413 0,509 0,589 0,657
0,9 0,173 0,316 0,434 0,531 0,612 0,680
1,0 0,181 0,330 0,451 0,551 0,632 0,699
1,1 0,189 0,342 0,467 0,567 0,650 0,716
1,2 0,196 0,353 0,480 0,582 0,664 0,730
1,3 0,202 0,364 0,492 0,595 0,677 0,743
1,4 0,208 0,372 0,503 0,607 0,690 0,753
1,5 0,213 0,381 0,513 0,617 0,699 0,763
1,6 0,218 0,389 0,522 0,626 0,708 0,772
1,7 0,223 0,396 0,530 0,636 0,716 0,779
1,8 0,227 0,402 0,537 0,643 0,722 0,786
П р и м е ч а н и е: При промежуточных значениях величины t или произведения значение функции Ф следует определять интерполяцией.
БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПЛОТНОГО СИЛИКАТНОГО БЕТОНА
СНиП 2.03.02-86
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ СССР
РАЗРАБОТАНЫ ВНИИстромом им. П. П. Будникова Минстройматериалов СССР (д-р техн. наук, проф. В. М. Гусаков — руководитель темы; кандидаты техн. наук Е. П. Розовский, И. A. Нисканен, А. С.Бычков; И. А. Харичев) с участием ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (кандидаты техн. наук П.Г.Лабозин - руководитель темы и В. А. Камейко; Л. М. Ломова), НИИСК Госстроя СССР (кандидаты техн. наук В.И. Скатынский — руководитель темы, В. А. Критов, Л. Н. Шевелева), НИПИсиликатобетона Минстройматериалов СССР (канд. техн. наук Э. И. Рохумяги - руководитель темы; М. Э. Кангерт, М. М. Планкен), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук А. С. 3алесов — руководитель темы; канд. техн. наук Л. К. Руллэ). ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (И. К. Никитин).
ВНЕСЕНЫ Минстройматериалов СССР.
ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандар¬тизации и технических норм в строительстве Госстроя СССР (В. М. Скубко).
С введением в действие СНиП 2.03.02-86 „Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона" с 1 января 1988 г. утрачивает силу Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного батона (СН 165-76).
При пользовании нормативными документами следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале “Бюллетень строительной техники”, “Сборнике изменений к строительным нормам и правилам” Госстроя СССР и в информационном указателе “Государственные стандарты СССР” Госстандарта СССР.
Государственный
строительный Строительные нормы и
правила СНиП 2.03.02-86
комитет СССР
(Госстрой СССР) Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона Взамен
СН 165-76
Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из плотного силикатного бетона на плотных заполнителях по ГОСТ 25214—82 и предназначенных для работы в условиях систематического воздействия температуры не выше 50 и не ниже минус 70 °С.
Нормы устанавливают требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из такого бетона средней плотности (в высушенном до постоянной массы состоянии) 1700 кг/м3 и более в соответствии с указаниями СН 529—80 и применяемых для строительства производственных и вспомогательных зданий и сооружений промышленных и сельскохозяйственных предприятий, жилых и общественных зданий.
Положения данных норм соответствуют СТ СЭВ 384-76.
При проектировании конструкций из указанного бетона, предназначенных для работы в особых условиях эксплуатации (при сейсмических воздействиях, в среде с агрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условиях повышенной влажности и т. п.) необходимо соблюдать дополнительные требования, предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.
По показателям прочности бетона приняты классы бетона по прочности на сжатие в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.
Внесены Минстройматериалов СССР Утверждены постановлением Государственного строительного комитета СССР от 31 января 1986 г. № 78 Срок введения в действие
1 января
1988 г.
1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона следует проектировать в соответствии с основными положениями СНиП 2.03.01-84 и с учетом указаний настоящих норм.
1.2. Конструкции из плотного силикатного бетона следует применять в зависимости от влажностного режима эксплуатации и степени агрессивности среды зданий и сооружений (см. п. 1.3):
в неагрессивных средах или при воздействии агрессивных газов группы А — независимо от влажностного режима эксплуатации конструкций;
при воздействии газовых (кроме газов группы А) или твердых агрессивных сред — при относительной влажности внутреннего воздуха помещений до 75 % или в сухой и нормальной зонах влажности;
при воздействии неагрессивных и агрессивных вод — в безнапорных сооружениях.
1.3. Влажностный режим эксплуатации конструкций характеризуется:
в отапливаемых зданиях — относительной влажностью внутреннего воздуха помещений;
в неотапливаемых зданиях, а также в сооружениях, находящихся на открытом воздухе, — климатическими районами строительства согласно СНиП 2.01.01-82.
Степень агрессивности воздействия газовых и твердых сред на конструкции из плотного силикатного бетона следует определять согласно СНиП 2.03.11-84, а степень агрессивности воздействия жидких сред — по табл. 1 настоящих норм.
1.4. При проектировании конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, необходимо предусматривать их защиту в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-84, причем приведенные в указанных нормах требования к ширине раскрытия трещин, толщине защитного слоя бетона и плотности бетона учитывать не следует, а степень агрессивного воздействия сред должна определяться согласно указаниям п. 1.3 настоящих норм.
1.5. Защита арматуры от коррозии предусматривается в зависимости от условий эксплуатации конструкций;
при относительной влажности внутреннего воздуха до 60 % или в сухой зоне влажности специальных мер по защите арматуры от коррозии предусматривать не следует;
при относительной влажности внутреннего воздуха свыше 60 до 75% или в нормальной зоне влажности, как правило, необходимо принимать меры к обеспечению сохранности арматуры в бетоне (увеличение марок бетона по плотности на одну ступень по сравнению с приведенными в п. 2.5 настоящих норм или нанесение на поверхность конструкции паронепроницаемого покрытия);
при относительной влажность внутреннего воздуха свыше 75 % или во влажной зоне, а также при наличии агрессивных сред и усиленном воздействии атмосферных осадков и отрицательных температур арматуру необходимо защищать от коррозии латексно-минеральным покрытием. Допускается предусматривать другие виды покрытий после специальной проверки их технологических и защитных свойств и сцепления арматуры с бетоном.
Таблица 1
Степень агрессивного воздействия сред на конструкции
Признаки агрессивности
жидких сред неагрес-сивная слабо-агрессивная средне- и сильноа㬬¬ рессивная
1.Общекислотная агрессивность, водородный показатель рН Св. 4 От 1 до 4 До 1
2.Содержание магнезиальных со-лей (магнезиальная агрессив-ность), концентрация ионов Mg2+, г/м3 До 300 От 300 до 500 Св. 500
3. Содержание свободной (агрес-сивной углекислоты (углекис-лотная агрессивность) СО2, г/м3 До 20 От 20 до 50 Св. 50
4. Щелочная агрессивность, кон-центрация едких щелочей в расчете на Na+ + К+, кг/м3 До 100 0т 100 до 150 Св. 150
5. Содержание сульфатов (суль-фат¬ная агрессивность) в перес¬чете на ионы SO2-4, кг/м3 До 10 От 10 до 20 Св. 20
П р и м е ч а н и я: 1. Жидкая среда считается слабоагрессивной, если глубина разрушения бетона за 50 лет не превышает 2 см.
2. Нормы агрессивности жидких сред в настоящей таблице приняты для интервала температур среды от 0 до 25°С. При температуре среды вне пределов данного интервала заключение об агрессивности вод дается на основе результатов специальных исследований.
3. Проточные и непроточные пресные воды (мягкие и жесткие) по отношению к плотному силикатному бетону являются неагрессивными.
4. При неполном погружении (в условиях капиллярного подсоса воды) или периодическом воздействии растворов едких щелочей или сульфатных растворов с концентрацией сульфат-ионов свыше 600 г/м3 т. е. при возможности накопления в порах бетона солей, оказывающих разрушающее действие на бетон, среда является сильноагрессивной по отношению к плотному силикатному бетону.
5. При содержании в воде веществ, не предусмотренных настоящей таблицей, степень агрессивности воздействия среды следует устанавливать на основе результатов специальных исследований.
1.6. При проектировании конструкций, систематически подвергающихся воздействию атмосферных осадков (плит балконов, лоджий, карнизов, парапетов и т. п.), следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие постоянный отвод воды с этих конструкций и исключающие затекание воды на нижнюю поверхность.
1.7. В наружных ограждающих конструкциях, на внутренней поверхности которых допускается конденсация водяного пара или внутренние поверхности которых по технологическим условиям производства омываются водой (например, в банях), необходимо предусматривать устройство с внутренней стороны водонепро¬ницаемого слоя согласно требованиям СНиП II-3-79.
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.8. При проектировании конструкций из плотного силикатного бетона необходимо соблюдать основные расчетные требования СНиП 2.03.01-84, а при проектировании элементов стен с двух- и многорядной разрезкой — требования СНиП II-22-81.
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
1.9. Предельные значения предварительного напряжения sp и sp соответственно в напрягаемой арматуре S и S следует назначать с учетом допустимых отклонений р значения предварительного напряжения таким образом, чтобы для стержневой и проволочной арматуры выполнялись условия:
sp + p и sp - . (1)
Значение р, МПа, при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05р, а при электротермическом и электро- термомеханическом способах определяется по формуле
р = 30 + , (2)
где а величина, принимаемая равной 360 при неавтоматизированном способе натяжения арматуры и 90 при автоматизированном;
l длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.
1.10. Значения напряжений con1 и con1 соответственно в напрягаемой арматуре S и S, контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными sp è sp (см. п. 1.9) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл. 2 настоящих норм.
Значения напряжений в напрягаемой арматуре S и S, контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно con2 и con2 определяемым по формулам (3) и (4) СНиП 2.03.01-84.
1.11. При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.
Таблица 2
Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры Обоз-наче¬ния Значение потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры
на упоры на бетон
А. Первые потери
1. Релаксация напряже¬ний арматуры: при механи-ческом способе натя¬же-ния: 1
а) проволочной
б) стержневой
при электротермических и электротермомеха¬ни¬чес-ких способах натяжеения стержневой арматуры
Здесь sp прини¬ма¬ется без учета потерь, МПа. Если вычис¬лен-ные значения потерь окажутся отрица¬тель-ными, их следует принимать равными нулю
2. Автоклавная обра¬ботка изделий 2 20
3. Деформация анкеров, расположенных у натяж-ных устройств 3 Принимаются по поз. 3 табл. 5 СНиП 2.03.01-84 Принима¬ются по поз. 3 табл.5 СНиП 2.03.01-84
4. Трение арматуры:
а) о стенки каналов или о поверхность бетона конст-рукций
4
Принимают¬ся по поз. 4а табл. 5 СНиП 2.03.01-84
6) об огибающие прис-пособления 4 Принимаются по поз. 4б табл. 5 СНиП 2.03.01-84
5. Деформация стальных форм при неодновре-менном натяжении арма-турных стержней 5 Принимаются по поз. 5 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
6. Быстронатекающая ползучесть бетона 6 ,
где
0 коэффициент определяемый по формуле
;
bp определяется cогласно пп. 1.27 и 1.28 СНиП 2.03.01-84 на уровне центра тяжести площадей сечения про дольной арматуры S и S c учетом потерь по поз. 1 - 5 настоящей таблицы;
Rbn принимается по табл. 8 настоящих норм
Б. Вторые потери
7. Релаксация напря¬жений арматуры 7
_ Принимают¬ся по поз. 7 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
8. Усадка бетона (см. п.1.12 настоящих норм) 8 30 30
9. Ползучесть бетона 9
где
s, p1, коэффици-енты, определяемые в соответствии с указаниями п.1.13 настоящих норм;
6 потери, прини-маемые по поз. 6 настоящей таблицы;
bp см. поз. 6 настоящей таблицы
10. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, со стоящих из блоков) 10 Принимают¬ся no поз. 11 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
П р и м е ч а н и е. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре S определяются так же, как и в арматуре S.
При натяжении арматуры на упоры следует учитывать потери:
а) первые от деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, от релаксации напряжений арматуры, температурного перепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), автоклавной обработки, быстронатекающей ползучести бетона, проявляющейся в процессе обжатия;
б) вторые от усадки и ползучести бетона.
При натяжении арматуры на бетон следует учитывать потери:
а) первые от деформации анкеров, трения арматуры о стенки или о поверхность конструкции;
б) вторые от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).
Потери предварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 2 настоящих норм. При наличии специальных опытных данных эти потери допускается принимать по результатам опытов.
Суммарную величину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее 100 МПа.
1.12. При определении потерь предварительного напряжения от усадки бетона по поз. 8 табл. 2 настоящих норм необходимо соблюдать следующие требования:
а) при заранее известном сроке загружения конструкции потери умножать на коэффициент определяемый по формуле
, (3)
где е основание натуральных логарифмов;
t время, отсчитываемое со дня окончания автоклавной обработки;
б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности окружающей воздушной среды ниже 40 %, потери от усадки бетона увеличивать на 25 %.
1.13.Значение функции Ф при определении потерь предварительного напряжения от ползучести бетона (см. поз. 9 табл. 2 настоящих норм) следует вычислять по формуле
, (4)
где отношение модулей упругости напрягемой арматуры и бетона
s коэффициент армирования сечения напрягаемой арматурой, определяемый по формуле
, (5)
1 коэффициент, определяемый по формуле
, (6)
здесь усилие обжатия с учетом потерь напряжения по поз.15 табл. 2 настоящих норм;
t характеристика ползучести бетона, определяемая по формуле:
(7)
здесь b предельное значение характеристики ползучести бетона, определяемое согласно п. 2.13 настоящих норм;
4 коэффициент нелинейности, принимаемый по табл. 3 настоящих норм или по формулам:
при 0,4, 4 = 0,8; (8)
„ 0,4, 4 = 0,4+ ;
l2 коэффициент, учитывающий продолжительность действия напряжений bp, определяемый по табл. 4 настоящих норм или по формуле
(9)
где t время, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции; если этот срок неизвестен, значение следует принимать при t = 100 сут.
Значения функции Ф могут определяться по табл. 5 настоящих норм в зависимости от величии, t и произведения sp1 .
1.14. Значения напряжений в бетоне и арматуре, а также усилия предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно напряженных элементов, следует определять согласно указаниям пп. 1.27 и 1.28 СНиП 2.03.01-84, при этом значения потерь предварительного напряжения следует принимать по табл. 2 в соответствии с пп. 1.10—1.13 настоящих норм.
1.15. Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия bp не должны превышать значений (в долях от передаточной прочности бетона Rbp), указанных в табл. 7 СНиП 2.03.01-84, при замене величины Rbp на величину Rbn, принимаемую по табл. 8 настоящих норм.
Значение bp определяется согласно п. 1.14 настоящих норм на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения по поз. 15 табл. 2 настоящих норм и при коэффициенте точности натяжения арматуры sp равном единице.
Таблица 3
Степень обжатия бетона bp/Rbn 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
Коэффициент нелинейности 4 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4
Таблица 4
Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции 3 7 14 28 60 90 100
Коэффициент
0,03 0,07 0,13 0,25 0,451 0,593 0,632
Продолжение табл. 4
Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции 120 180 240 300 360 720
Коэффициент
0.699 0,835 0.909 0.950 0,973 0,999
Таблица 5
s1 Функция при значении t
0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4
0 0 0 0 0 0 0
0,1 0,035 0,070 0,103 0,135 0,166 0,196
0,2 0,065 0,125 0,131 0,234 0,284 0,330
0,3 0,088 0,169 0,211 0,309 0,370 0,378
0,4 0,108 0,205 0,290 0,368 0,436 0,444
0,5 0,124 0,234 0,330 0,413 0,486 0,550
0,6 0,139 0,259 0,362 0,451 0,528 0,593
0,7 0,150 0,285 0,386 0,489 0,557 0,624
0,8 0,163 0,300 0,413 0,509 0,589 0,657
0,9 0,173 0,316 0,434 0,531 0,612 0,680
1,0 0,181 0,330 0,451 0,551 0,632 0,699
1,1 0,189 0,342 0,467 0,567 0,650 0,716
1,2 0,196 0,353 0,480 0,582 0,664 0,730
1,3 0,202 0,364 0,492 0,595 0,677 0,743
1,4 0,208 0,372 0,503 0,607 0,690 0,753
1,5 0,213 0,381 0,513 0,617 0,699 0,763
1,6 0,218 0,389 0,522 0,626 0,708 0,772
1,7 0,223 0,396 0,530 0,636 0,716 0,779
1,8 0,227 0,402 0,537 0,643 0,722 0,786
П р и м е ч а н и е: При промежуточных значениях величины t или произведения значение функции Ф следует определять интерполяцией.
Прикреплённые файлы:
- snip 2.03.02-86.zip (
131.71 Кбайт )
Категория: Строительные нормы и правила СНиП /
Версия для печати
